用本方法矯正彈性大、機(jī)械性能波動大，焊縫翹曲變形大的管材時，無論管端原始狀態(tài)如何，矯正后均能得到非常滿意的效果，而對于一般彈復(fù)小，機(jī)械性能波動小，焊縫翹曲變形小的管僅需進(jìn)行小變形量的擴(kuò)口或縮口就能得到較好的矯正效果，本方法對于任意管材，任意管型(冷拔無縫管、直縫管、螺旋焊管方形管)的管端矯正均適用。

　　對于不同的冷拔無縫管，可對本裝置的矯正部分進(jìn)行局部拆裝組合從而調(diào)整縮口模和芯筒的相應(yīng)尺寸，管長1變化時，管兩端的矯正設(shè)備相應(yīng)距離也要相應(yīng)變化，如圖1的裝置中，可調(diào)節(jié)分段聯(lián)接的拉桿12來實現(xiàn)，綜上所述，本方法是一種萬能性很大的管端真圓度矯正、冷拔無縫管控制及焊縫翹曲矯正方法。

　　為本發(fā)明裝置的原理圖，其中

　　1-管端;2-縮口模;3-管端擴(kuò)口時位置(縮口模2的第一段直壁部分;4-縮口模2中的錐形部分;5-縮口模2中的第二段直壁部分;6-剛性分塊模;7-拉桿;8-組合體 (包括芯筒、縮口模固緊、擴(kuò)口時導(dǎo)向頂緊部分);9-彈性體;10-套缸;11-固定機(jī)座;15-縮口模2固定用擋板;16-拉桿固緊用螺母;17-半圓形固定套;18-滑套;19-油缸固定螺母。

　　-管端縮口前后焊縫區(qū)翹曲變形的矯正過程;

　　a-縮口前焊縫局部區(qū)的翹曲形貌;

　　b-縮口時焊縫局部區(qū)的形貌;

　　c-管端退出縮口模時焊縫區(qū)的形貌。

　　-T/S-52K熱軋鋼帶(曲線A)與16Mn冷軋鋼帶(曲線B)的應(yīng)力應(yīng)變曲線;

　　-剛性分塊模擴(kuò)管整園時，管端不圓度ΔD(曲線A)周長增長量Δl(曲線B)隨擴(kuò)管壓力變化的曲線;

　　-管端外部加環(huán)狀金屬限制套，管內(nèi)用剛性分塊模帳(見專利JP5825822)的管端矯正方法對應(yīng)的管端不圓度ΔD(曲線A)、周長增長量Δl(曲線B)隨擴(kuò)管壓力變化的曲線;

　　-管端外部加環(huán)狀金屬限制套，管內(nèi)用聚氨酯脹(見專利JP55117530)時管端不圓度ΔD(曲線A)、周長增長量Δl(曲線B)隨加載壓力變化的曲線;

　　-蒲原秀明法(見專利JP5522462，JP5858945，US4262517)管端矯正時，管端不圓度ΔD(曲線A)，周長增長量Δl(曲線B)隨壓力變化的曲線;

　　-管端擴(kuò)口后再進(jìn)行縮口(帶有直壁部分的錐形凹模)時(本專利方案之一)，管端不圓度ΔD隨縮口率變化的曲線。(A為縮口時皺曲點)

　　實施例：

　　為了模擬實際大口徑鋼管的管端矯正，采用了彈復(fù)及強(qiáng)度較T/S-52K(性能相當(dāng)于16Mn熱軋鋼帶)還要大的16Mn冷軋鋼帶(性能比較見圖3)，卷制試驗用螺旋焊管，冷拔無縫管為φ60mm，壁厚t=1.23mm，試驗中還比較了無焊縫加強(qiáng)高(打磨平)和有焊縫加強(qiáng)高的管端矯正結(jié)果，發(fā)現(xiàn)，無焊縫加強(qiáng)高(磨平縫)的翹曲變形效果不如有焊縫加強(qiáng)高的管。

　　針對同時控制管端真圓度和冷拔無縫管偏差這一要求，將本專利方案實驗結(jié)果與國外被認(rèn)為是較好的幾種管端矯正方案實驗結(jié)果作了對比分析。結(jié)果表明，本專利方案為更有效的方案。圖4～8為實驗結(jié)果。